在石油化工生產過程中，由單一介質對人孔、視鏡等設備金屬材料產生腐蝕的情況并不多見，而大部分情況都是幾種腐蝕介質同時存在，幾種腐蝕型式共同發生的。幾種腐蝕介質共同對金屬材料產生的腐蝕并不是每個介質單 作用的線性疊加，而是成倍的加劇，而且其腐蝕機理也可能發生變化。這 增加了防腐的復雜性。目前，國內的防腐基礎研究工作還比較薄弱，防腐體系的建立尚不健全，許多腐蝕規律的研究和數據的采集還是空白，能夠為工程上所用的定量數據不多。因此，工程上仍多是依據經驗來進行防腐。

　　美國石油學會和歐洲腐蝕聯盟通過試驗研究和實際工程應用的數據采集，積累了很多有關的腐蝕數據(多是用圖表表示)，但是這些數據 于其成員單位使用。歐洲腐蝕聯盟稱這一活動為尤利卡計劃，在這一計劃中，他們還將編制一個專家系統和神經網絡系統，通過這些系統可進行計算機工程選材和在線管道設備的使用壽命評估。我國于1996年被獲準加入歐洲腐蝕聯盟，并參與尤利卡計劃的工作。目前我們已經開始給歐洲腐蝕聯盟提供數據，同時也開始共享他們的一部分數據，相信我們在不久的將來，工程設計的防腐選材工作可能會 具體、 科學。

　　人孔、視鏡等設備在石油化工生產過程中，復合腐蝕環境的種類有很多，要想在此將它們全部羅列出來是不現實的。在這里僅 常見的幾種復合腐蝕環境進行論述，它們代表了大部分的煉油裝置腐蝕環境。

　　1、高溫S+H2S+RSH-RCOOH腐蝕環境

　　它是一種典型的高酸、高硫原油在高溫部位發生的腐蝕環境。 常見的部位是焦化裝置、常減壓裝置、催化裝置的分餾塔高溫部位及其管道、轉油線等，腐蝕形態為均勻的化學腐蝕，影響腐蝕速度的因素有物料的酸值、H2S含量、介質溫度以及物料的流速和流態。因試驗室中無法摸擬其流速和流態，故目前缺乏定量的腐蝕數據。

　　人孔、視鏡等設備材料基本上是碳鋼+0Cr13Al或00Cr17Ni14Mo2(316L)復合材料，管道材料則多為碳鋼+00Cr17Ni14Mo2(316L)復合管。

　　2、高溫S+H2S+RSH腐蝕環境

　　它是一種高硫、低酸原油在高溫部位發生的腐蝕環境。其腐蝕部位和影響因素等與上一種腐蝕體系基本相同。設備和管道選材與上一種體系也基本相同，只不過此時可以用00Cr19Ni10(304L)或0Cr18Ni9(304)代替00Cr17Ni14Mo2(316L)

　　3、高溫H2+ H2S+(少量的NH3+CO2)腐蝕環境

　　它是一種典型的出現在加氫處理(加氫精制、加氫裂化、加氫脫硫)裝置中的反應器和反應流出物管道的腐蝕環境。它的腐蝕形態為均勻腐蝕、氫脆及氫腐蝕并存。這個腐蝕體系要比單 的氫損傷和單 的H2S腐蝕嚴重的多，這是因為氫和硫化氫對金屬的腐蝕是相互促進的，氫腐蝕奪走了鋼材中的碳，使鐵游離出來，加快了硫化氫與鐵的腐蝕，反之亦然。影響高溫H2+ H2S腐蝕速度的因素有介質溫度、氫分壓、H2S濃度、時間等。當H2S濃度在1%(體積比)以下時，人孔、視鏡等設備腐蝕的速度隨H2S的濃度增加而增加。當H2S濃度大于1%時，腐蝕的速度變化不大，即此時的腐蝕速度已經達到 而幾乎不再隨H2S濃度的增加而增加;當物料的溫度低于260℃時(例如加氫裂化的循環氫部分)，幾乎無硫化氫腐蝕，而 氫損傷(氫損傷的型式與具體介質溫度和管材有關)。當溫度在315℃~480℃時，溫度則成了影響腐蝕速度的主要因素，此時腐蝕的速度會隨溫度的升高而急劇增加，溫度每增加55℃，腐蝕速度會增加近兩倍;腐蝕速度隨時間的增加而逐漸下降，超過500小時試驗的腐蝕速度數據比短時間內的數據小(2~4)倍。

　　工程上選材的依據是Nalson曲線和Couper曲線。

　　«石油化工鋼制壓力容器材料選用標準»SH3075中的圖9.2.1-1給出了較新版的Couper曲線，本書在此省略。

　　4、低溫HCl + H2S+ H2O腐蝕環境

　　它也是一種典型的腐蝕環境，多發生在初餾塔和常壓塔的塔頂及冷凝系統，人孔、視鏡等設備腐蝕形態為電化學腐蝕，并具有點蝕、均勻腐蝕和應力腐蝕的 征。理論上講，這一腐蝕環境的選材是很棘手的，這是因為，如果選用碳鋼材料，HCl和H2S交互作用的結果將使其腐蝕速率很大，以致使材料很快失效。如果選用不銹鋼，那么HCl和H2S造成的點蝕、晶間腐蝕及應力腐蝕 具有危險性。

　　影響低溫HCl + H2S+ H2O腐蝕的主要因素有物料的氯離子濃度、PH值和H2S含量。工程上主要是采取工藝防腐，即加強“一脫四注”，使塔頂冷凝水中的氯離子含量小于20PPm，PH值控制在5.5～7范圍內。在保證上述條件后可選用碳鋼材料，以避免氯離子的點蝕。有人試圖選用奧氏體-鐵素體雙相不銹鋼材料，想從材料上解決防腐問題，但雙相不銹鋼價格昂貴，此時應進行經濟核算。

　　5、低溫HCN+ H2S+ H2O腐蝕環境

　　該腐蝕環境常出現于催化裂化裝置的吸收解吸系統，腐蝕形態對碳鋼為均勻減薄、氫鼓泡及硫化物應力腐蝕開裂，對奧氏體不銹鋼則為硫化物應力腐蝕開裂。同樣，這一腐蝕環境的選材理論上講也是很棘手的，工程上人孔、視鏡等設備也遵循以工藝防腐為主、材料防腐為副的原則。

　　一般情況下，催化原料中總氮量大于0.1%(體積比)時， 會引起金屬材料的嚴重腐蝕，當其CN-大于500PPm時，會明顯促進腐蝕進行。工程上采用的防腐辦法是水洗法或注有機緩蝕劑的辦法消除氰化物的腐蝕作用。

　　6、CO2+ H2S+ H2O腐蝕環境

　　人孔、視鏡等設備在該腐蝕環境常出現在脫硫裝置的酸性水及酸性氣系統。其腐蝕形態對碳鋼為均勻腐蝕、氫鼓泡和焊縫應力腐蝕開裂，對0Cr13、奧氏體不銹鋼和低合金鋼為硫化物應力腐蝕開裂。防腐措施是采用碳鋼材料，并進行焊后熱處理，控制焊縫硬度不超過HB200。

　　7、RNH2(乙醇胺)+CO2+ H2S+ H2O腐蝕環境

　　人孔、視鏡等設備在該腐蝕環境常出現在脫硫裝置的富液系統。其腐蝕形態對碳鋼為均勻腐蝕、氫鼓泡和焊縫應力腐蝕開裂，對0Cr13、奧氏體不銹鋼和低合金鋼為硫化物應力腐蝕開裂。防腐措施為：溫度高于90℃的部位采用碳鋼并進行焊后熱處理，控制焊縫硬度不超過HB200。